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第三章 彈性共軛曲面原理的應用研究

3.1 彈性共軛曲面原理的基本問題

由第二章可知，解決彈性共軛曲面，涉及到變形基本曲面Σ_1d和Σ_2d、嚙合軌跡圖形Σ_c、彈性共軛曲面Σ₁和Σ₂、運動參數V₁和V₂、曲面的變形dr₁⁽¹⁾和dr₂⁽²⁾，而變形又與Σ_1d、Σ_2d及作用力有關，這是一個非常復雜的多因素問題，尤其當運動的自由度較大時，問題變得更為復雜。就變形基本曲面Σ_1d和Σ_2d、嚙合軌跡圖形Σ_c、運動參數V₁和V₂這五個因素而言，存在著如第一章所論述的五類基本問題。由于彈性共軛曲面問題還包含彈性共軛曲面Σ₁、Σ₂和曲面變形的因素，因此，需求解的內容更為豐富。本文只討論已知變形基本曲面Σ_1d及外力，求給定運動規律下的兩彈性共軛曲面，此類問題主要解決嚙合傳動問題。

3.2 平面嚙合傳動彈性共軛曲面的求解

定軸平面嚙合傳動坐標系如圖3-1所示。

3.2.1 變形基本曲面

在定軸平面嚙合中，不考慮軸系的變形，=0，由（2-7-1）式得

若在變形狀態下Σ_1d為已知，則可求得與之共軛的變形基本曲面Σ_2d。若將（3-2-1）式表示為

f(u,φ₁)=0

式中 u——曲面參變量，φ₁——Σ_1d的轉角，則有

式中 M₂₁——S₁、S₂坐標系轉換矩陣

3.2.2 最大變形是關于載荷大小和作用位置的函數

δ(p,u)=δ_p(p,u)+δ_b(p,u)                              (3-2-3)

式中 p——載荷參變量

δ(p,u)——總變形矢量

δ_p(p,u)——接觸變形矢量

δ_b(p,u)——撓曲變形矢量

通常所求得的變形為數值解。

3.2.3 求解彈性共軛曲面

3.2.4 漸開線直齒圓柱標準齒輪傳動彈性共軛曲面的求解

1.變形基本曲面

坐標系如圖3-1所示。設已知齒輪1的變形基本曲面為漸開線曲面，其端面上的齒面線方程為

r_b1——齒輪1漸開線基圓半徑

則

a₁₂=a₁₂i

將r_d⁽¹⁾、ω⁽¹⁾、ω⁽²⁾、a₁₂代入（3-2-1）式，有

化簡后得

cos(u-φ₁)=r_b1/r₁=cosα

α為齒輪的分度圓壓力角，所以

α=u-φ₁

由（3-2-2）式，得

代入并化簡得：

顯然Σ_2d齒廓曲線也是一漸開線，其基圓半徑與i₂₁有關，漸開線起點不在x₂軸線上。

2.變形的求解

對于直齒圓柱齒輪變形的求解，已有許多研究^{[33][46][49][50][54～56][60～62]}。文獻[49]較好地解決了撓曲變形的問題，提出的變形計算的擬合公式簡捷、精度高；文獻[46]對接觸變形問題根據經典的赫茲公式，推導出直齒圓柱齒輪的接觸變形計算公式，計算簡便，精度高，本節擬采用上述兩公式進行變形計算。

撓曲變形：

其中A、B、C按以下三式計算

當z＜25時取“+”號；當z≥25時取“-”號。

（3-2-4）式中

E——材料彈性模量（kg/mm²）

P_n——作用在齒面上的法向總載荷（kg）

b——齒寬（mm）

z——齒數，z取17～∞，當z＞135時，按z=135計算

x_r——徑向變位系數，x_r取值-0.2～1.0

λ——加載點位置系數，λ=(r_a-r_k)/m，r_a為齒頂圓半徑，r_k為加載點半徑，m為齒輪模數

δ_b——輪齒加載點法向撓曲變形量

（3-2-4）式適合于齒輪材料泊輪比為0.3，無根切無齒頂變尖的直齒圓柱齒輪的撓曲變形的計算。刀具齒條齒形角α=20°，齒頂高系數h_a^*=1，頂隙系數c^*=0.25，刀尖圓角半徑r₀允許在0.25m～0.4m范圍變化。

接觸變形：

式中

P_n——作用在齒面上的法向總載荷（kg）

E——材料彈性模量（kg/mm²）

v——材料泊松比

b——齒寬（mm）

m——齒輪模數（mm）

a——赫茲接觸寬度的一半（mm）

δ_p——輪齒加載點接觸變形量

對于柱體的接觸變形，文獻[112][113]介紹了赫茲接觸半寬度的計算公式

式中

P——單位接觸長度上的載荷（kg/mm）

R₁、R₂——兩接觸體在接觸點的曲率半徑（mm）

v₁、v₂——材料的泊松比

E₁、E₂——材料的彈性模量（kg/mm²）

當兩接觸體材料相同時

計算變形所需幾何尺寸的確定：

模數m，齒數z₁、z₂，壓力角α，變位系數x_r1=0、x_r2=0，齒寬b，齒頂高系h_a^*，頂隙系數c^*，齒頂圓半徑r_a1=mz₁/2+mh_a^*，齒根圓半徑r_f1=mz₁/2-m(h_a^*+c^*)，齒輪1加載點半徑r_1k變化范圍設為,曲率半徑為

法向作用力：

設已知作用在齒輪1上的轉矩為M，則無論接觸點在何處，有

P_n=M/r_b1

由變形基本曲面的求解得，Σ_1d、Σ_2d為基圓半徑分別為r_b1、r_b2的漸開線曲面；將以上各已知參數代入（3-2-4）及（3-2-5）式，在r_1k取值范圍內以一定間隔取若干值分別計算變形，得到兩齒面以r_1k為參數的變形量離散值，為了求解以u為參變量的彈性共軛曲面，需將其換算為以u為參數的變形量，由r_1k與u的關系，即可得到以u為參變量的變形量離散值δ⁽¹⁾(u)=δ_p⁽¹⁾(u)+δ_b⁽¹⁾(u)、δ⁽²⁾(u)=δ_p⁽²⁾(u)+δ_b⁽²⁾(u)

變形基本曲面單位法向量的分量為

n⁽¹⁾_xd0=sinu，n⁽¹⁾_yd0=-cosu。

3.彈性共軛曲面求解

齒輪1的彈性共軛曲面為

x⁽¹⁾(u)=x_d⁽¹⁾(u)+δ⁽¹⁾(u)sinu

y⁽¹⁾(u)=y_d⁽¹⁾(u)-δ⁽¹⁾(u)cosu

同理可求得

x⁽²⁾(u)=x_d⁽²⁾(u)+δ⁽²⁾(u)sinu

y⁽²⁾(u)=y_d⁽²⁾(u)-δ⁽²⁾(u)cosu

下面以m=3mm，z₁=29，z₂=50，α=20°，h_a^*=1，c^*=0.25，b=30mm，x_r1=x_r2=0為例求解彈性共軛曲面，設v=0.3，E=2.1×10⁴kg/mm²，M=500.0Nm。

本例彈性共軛曲面計算結果如表3-1所給。為計算方便，設齒面2漸開線起點在x₂上。

表3-1 變形基本曲面坐標及彈性共軛曲面坐標
（m=3mm，z₁=29，z₂=50，α=20°，h_a^*=1，c^*=0.25，b=30mm，x_r1=x_r2=0，v=0.3，E=2.1×10⁴kg/mm²，M=50.0kgm）

3.3 空間嚙合傳動彈性共軛曲面的求解

3.3.1 變形基本曲面的求解

由變形基本曲面運動基本方程（2-7-1）及已知的一個變形基本曲面，可求得另一變形基本軛曲面。

式中u、v為曲面參變量，f（u,v,φ₁)=0為（2-7-1）式的參數表達式。

3.3.2 變形的求解

空間嚙合時，變形基本曲面上每一瞬時的接觸線方程可以求出，在某一瞬時的接觸線上各點的變形便可以求出。整個齒面各點的變形就是所有接觸線變形的集合。

S={δ|δ={δ_{所有接觸線}}}

空間嚙合時，接觸線上各點彈性變形的求解是三維彈性接觸問題的變形求解，目前較多的是采用有限元或邊界元方法，這方面已有一些研究^[78]，但仍缺乏較成功的計算軟件。由于三維彈性接觸問題變形的求解涉及的因素較復雜，一般很難給出變形計算的擬合公式，某些空間嚙合傳動（如斜齒圓柱齒輪傳動）雖可以得出變形計算擬合公式^[54]，但擬合公式仍較復雜，且計算精度較低。隨著三維彈性接觸問題變形求解研究的發展，將進一步提高彈性共軛曲面求解的精度。

3.3.3 彈性共軛曲面的求解

r⁽ⁱ⁾(u,v)=r_d⁽ⁱ⁾(u,v)+δ⁽ⁱ⁾(u,v)    (i=1,2)

其中 δ(u,v)=δ_p(u,v)+δ_b(u,v)

δ_p(u,v)為接觸變形矢量，δ_b(u,v)為法向撓曲變形矢量。

彈性共軛曲面Σ_i就是各離散點r⁽ⁱ⁾(u,v)的集合。

3.3.4 鼓形齒聯軸器彈性共軛齒面求解方法

共軛齒面鼓形齒聯軸器由漸開線直齒圓柱內齒輪和與之共軛的相同齒數的外齒輪組成。內外齒輪軸線有一軸間傾角θ，其傳動原理如圖1-2所示。以下根據空間嚙合彈性共軛曲面的求解方法，討論在已知作用轉矩下的內外齒輪彈性共軛齒面求解方法。

3.3.4.1 變形基本曲面

1.坐標系（如圖3-2所示）

S₁(o,x₁,y₁,z₁)坐標系，為與外齒輪固連的動坐標系；z₁軸與外齒輪軸線重合。

S₁₀(o,x₁₀,y₁₀,z₁₀)坐標系，為過渡坐標系；z₁₀與z₁軸重合；x₁₀與x₁夾角φ₁為某瞬時外齒輪轉角。當φ₁=0時，S₁₀系與S₁系重合。

S₂(o,x₂,y₂,z₂)坐標系，為與內齒輪固連的動坐標系；x₂為某一齒槽和齒寬中線；z₂軸與內齒輪軸線重合。

S₂₀(o,x₂₀,y₂₀,z₂₀)坐標系，為靜坐標系；z₂₀軸與z₂軸重合；x₂₀軸與x₂軸夾角φ₂為某瞬時內齒輪轉角，φ₂=0時，S₂₀系與S₂系重合。

四個坐標系有共同的原點O，x₁₀與x₂₀軸線重合，z₁₀與z₂₀軸線夾角為兩齒輪軸線的軸交角θ（y₁₀與y₂₀軸線夾角亦為θ）。

2.坐標轉換關系

坐標的逆變換可由它們的逆矩陣導出。

3.內齒輪變形基本曲面方程

設內齒輪變形基本曲面為漸開線曲面，其端面上的齒面線及坐標如圖3-3所示。

x_c2軸通過漸開線在基圓上的起點。（o,x_c2,y_c2,z_c2）坐標系下的曲面方程為

式中 ψ₂、t₂——曲面參變量；r_b——漸開線基圓半徑。設α₂為曲面某一點K處的壓力角，則有ψ₂=tgα₂。將（3-3-2）式轉換到S₂₀坐標系，方程為

式中λ₂=ψ₂-β₂+φ₂

β₂——內齒輪基圓齒槽寬所對圓心角之半。

β₂=π/(2z)+(2x_r2tgα+x_τ2)/z+tgα-α

式中 x_r2——徑向變位系數

x_τ2——切向變位系數

（3-4-2）式就是在S₂₀系的內齒輪變形基本曲面方程。

4.外齒輪變形基本曲面方程

由 n·[(ω⁽²⁾-ω⁽¹⁾)×r_d⁽²⁾]+n·(ω⁽¹⁾×a₁₂)-n·da₁₂/dt=0，不計軸系的變形，da₁₂/dt=0，相交軸傳動a₁₂=0，有

n·[(ω⁽²⁾-ω⁽¹⁾)×r_d⁽²⁾]=0                                         （3-3-4）

所以 n=r_bψ₂(sinλ₂i₂₀-cosλ₂j₂₀)

令|ω⁽²⁾|=|ω⁽¹⁾|=1，則ω⁽²⁾=k₂₀，ω⁽¹⁾=-sinθj₂₀+cosθk₂₀。

將n、ω⁽²⁾、ω⁽¹⁾、r_d⁽²⁾代入（3-3-4）式，得

化簡得

t₂sinλ₂sinθ-r_b(1-cosθ)=0                              （3-3-5）

（3-3-5）式就是本問題的彈性共軛曲面運動基本方程，它是關于t₂、ψ₂、φ₂的函數，可表示為f（t₂,ψ₂,φ₂）=0

外齒輪變形基本曲面方程r_1d⁽¹⁾為

令φ₁=φ₂=φ，將M_1,2、r_2d⁽²⁾及f（t₂,ψ₂,φ₂）=0解出的φ代入（3-3-6）的第三式，則可得到以t₂、ψ₂為參變量的外齒輪曲面的表達式。

其中 t₂=r_b(1-cosθ)/[sin(ψ₂-β₂+φ)sinθ]

為了求解變形，還需求得內齒輪輪齒另一齒面的變形基本曲面方程，如圖3-4所示。

(o,x_c2,y_c2,z_c2)坐標系下的曲面方程為

用與前述相同的方法可求得以t₂、ψ₂為參變量的外齒輪輪齒另一齒面的變形基本曲面方程為

其中 t₂=r_b(cosθ-1)/[sin(ψ₂-β₂+φ)sinθ]

3.3.4.2 求解變形

本文簡要介紹采用邊界元法求解鼓形齒聯軸器內外齒輪輪齒變形的方法。

1.三維彈性問題邊界元法的基本理論^[114][115]

三維彈性問題邊界元法是根據線彈性力學的基本方程及邊界條件和虛功互等定理或加權余量概念，導出邊界積分方程，再將邊界積分方程離散，把所解問題定義域的邊界劃分為若干單元，然后在每個單元上利用插值公式把邊界未知量表示成依賴于節點未知量的函數。對于三維域上定解問題而言，需離散的區域僅為二維的邊界面。對于邊界上每個節點建立線性代數方程，形成一代數方程組。求解這個方程組，即可解得各節點的未知位移和應力值。三維彈性接觸問題的邊界元法^[78]，是運用三維彈性問題邊界元法，以接觸體為研究對象，考慮光滑條件、平衡條件、位移協調條件和單側條件等接觸邊界條件，求解接觸問題的結點未知位移和應力值。其求解過程，必須首先給定初始接觸區，再根據計算判斷接觸區是否滿足接觸區判定準則，若不滿足，再進行接觸區調整，直到滿足接觸區判定準則，即可求得各節點的未知位移和應力值。

2.邊界元模型

本論文不討論三維彈性接觸問題的求解方法，著重于應用三維彈性接觸問題邊界元法來求解鼓形齒聯軸器內外齒輪齒面的彈性共軛曲面。為了求解變形基本曲面的變形，首先要確定其數值模型，進行單元的劃分。

設內齒輪為主動輪，將一輪齒從左右齒槽中點到輪體外圓以軸截面取出，如圖3-5所示。在輪體截取面上作用均布力，其約束為繞齒輪軸線轉動而不能有軸向位移。外齒為從動輪，將一輪齒從左右齒槽中點到齒輪內孔以平行于輪齒中線和齒輪軸線的平面取出，如圖3-6所示。截面上的面力為未知，其約束為各方向位移為零。

以上的輪齒邊界元模型與實際的約束和加載情況較接近。當計算精度有更高要求時，可適當擴大取出體范圍。顯然，擴大的模型必須劃分更多的單元，計算量更大。

接觸問題的邊界單元劃分有其特殊的要求，一般對于非接觸區域根據精度要求劃分較大單元。由于接觸的可能區域在接觸線附近，因此，需在接觸線附近適當劃分較小的單元，以滿足計算中接觸區域的調整，求得較精確的變形值。

3.3.4.3 彈性共軛曲面

設在齒面某一點r_d⁽ⁱ⁾的法向變形為δ⁽ⁱ⁾，則該點的彈性共軛曲面數值解為

r⁽ⁱ⁾=r_d⁽ⁱ⁾+δ⁽ⁱ⁾n₀⁽ⁱ⁾

式中n₀⁽ⁱ⁾為齒面的外法線單位矢量。

整個齒面的彈性共軛曲面為所有數值解的集合

Σ={r|r={r⁽ⁱ⁾_{全體齒面點}}}

3.4 多齒嚙合的彈性共軛曲面

前面我們所討論的是兩彈性體單對曲面連續接觸運動的彈性共軛曲面問題的求解，它是彈性共軛曲面問題求解的基礎。在工程實際中，大量地存在兩彈性體有多對曲面同時接觸運動，且同時接觸的曲面對數有規律地變化，如切削加工的多刀刃切削和齒輪傳動中的多齒嚙合等等。由于彈性體多對曲面接觸時的載荷分配與曲面的幾何特征相互作用及多對曲面接觸的數目變化的過渡，它與在剛性條件下的共軛曲面與共軛運動的關系不同。研究在彈性條件下，多對共軛曲面與共軛運動的關系，有重要的理論和現實意義。本節以齒輪傳動為例，討論彈性體多對齒面嚙合的彈性共軛曲面問題。

3.4.1 坐標系及齒面

坐標系及齒面如圖3-7所示。

坐標系S₁(o₁,x₁,y₁,z₁)：與輪1固連的動坐標系；

坐標系S₂(o₂,x₂,y₂,z₂)：與輪2固連的動坐標系；

坐標系S(o,x,y,z)：靜坐標系；

坐標系S₂₀(o₂,x₂₀,y₂₀,z₂₀)：過渡坐標系。

設當前同時有n對齒嚙合，k₁、k₂…k_n為各齒對接觸參考點。r_l^(m,n)表示在l坐標下齒輪m的第n對齒的接觸參考點徑矢。

3.4.2 各齒對相對運動

由第二章分析知，某一齒對的相對運動為

式中 v_i⁽¹²⁾——第i對齒面相對運動速度矢量

ω_i⁽¹⁾ω_i⁽²⁾——齒輪1、齒輪2上第i對齒面的角速度矢量

不考慮軸系的變形，有

將（3-4-2）、（3-4-3）、式代入（3-4-1）式，得

分別為兩齒輪第i對齒面參考點相對于S₁、S₂坐標系的彈性變形速度矢量。

3.4.3 多齒對彈性共軛曲面運動基本方程

根據彈性共軛曲面基本概念，有

n_i·v_i⁽¹²⁾=0

即

在不同的多齒嚙合狀態，運用（3-4-5）式，有不同的參數間的影響情況，以下將多齒嚙合狀態分為多齒接觸對數穩定狀態和多齒接觸對數變化過渡狀態兩種情況分別討論。

3.4.4 多齒接觸對數穩定狀態的彈性共軛曲面

3.4.4.1 多齒接觸對數穩定狀態，各接觸齒對的參考點在該狀態任一瞬時各齒對都處于最大變形狀態，不存在變形開始的初期階段和變形的恢復階段。因此，在這個階段，各接觸齒面參考點都處于變形已結束，回彈尚未開始的狀態。很顯然，在此狀態有

另一方面，該狀態下的任一瞬時，兩齒面參考點的運動應與各自齒輪的運動相吻合，否則與前述要求矛盾，因此有

綜合以上分析，將（3-4-6）、（3-4-7）式代入（3-4-5）式有

式中 r_d^(1,i)為接觸參考點在最大變形狀態的徑矢。

（3-4-8）式就是多齒接觸對數穩定狀態的彈性共軛曲面嚙合基本方程。

3.4.4.2 多齒接觸對數穩定狀態的彈性共軛曲面求解

由（3-4-8）式知，它與單對齒嚙合的彈性共軛曲面的求解類似。但由于它是多對齒同時嚙合，嚙合齒對的變形求解與每對齒的承受的載荷有關，因此變形的計算要復雜得多。

1.變形基本曲面的求解

變形基本曲面為在變形最大情況下由彈性共軛嚙合點構成，它是在整個嚙合過程中逐漸形成的動態曲面。設r_d^(1,i)已知，則由齒輪輪齒在輪體上的等分性，Σ_d^(1,i-1)、Σ_d^(1,i+1)為在Σ_d^(1,i)前后相差一個齒距角的位置上，因此不難給出r_d^(1,1)、r_d^(1,2)、…r_d^(1,n)的方程。

不妨將（3-4-8）式寫成如下形式

f(u,v,φ₁)=0                                        (3-4-8a)

式中u、v為曲面參變量，φ₁為運動參數。

根據共軛曲面求解方法，可求得與r_d^(1,i)(i=1,2,…,n)共軛的變形基本曲面r_d^(2,i)(i=1,2,…,n)。

2.變形的求解

由三維彈性接觸問題的邊界元法可以求出各共軛接觸點的最大變形。但這是一個非連續多區域接觸問題，從理論上講，它可能發生接觸的邊界Γ_c^k分別為Γ_c^(k,1)、Γ_c^(k,2)、…、Γ_c^(k,n)，它們分別滿足滑動邊界和自由邊界的條件。確定適當的數值模型及邊界積分方程的離散，同樣可以算出各自的變形。顯然多齒嚙合狀態的邊界元模型較單對齒嚙合要復雜得多，尤其當嚙合齒對較多時，模型更為復雜。這種情況的三維彈性接觸問題的邊界元方法尚未見有文獻報道，相信隨著邊界元方法的發展，這個問題將能得到解決。

整個多齒接觸對數穩定狀態的彈性共軛曲面的變形的計算，不需要象單對齒嚙合那樣徑歷整個嚙合過程，因為根據彈性共軛點的一一對應性，某一對齒在某一位置的嚙合狀況與另外任一齒在該位置的嚙合狀況是一致的。因此只要將n對同時嚙合的齒對的嚙合狀況的并集作為整個多齒接觸對數穩定狀態全過程，就可以以并集的方式得到這個過程中整個曲面的變形解。

3.彈性共軛曲面

設變形基本曲面上一點r_j^(k,i)=r_dj^(k,i)+δ_j^(k,i)·n_0j^(k,i)

式中n_0j^(k,i)為曲面外法線單位矢量。

整個齒面的彈性共軛曲面為所有數值坐標的集合

r={r_j|j為所有多齒接觸對數穩定狀態區間齒面點}

值得指出的是，當多齒接觸對數n不同，雖然都是處于多齒接觸對數穩定狀態，但由于承擔載荷的齒對數不同，其變形也不同。因此，應該對n不同的區域分別求解。

3.4.5 多齒接觸對數變化過渡狀態的彈性共軛曲面

若齒輪傳動形式所確定的彈性條件下多齒接觸對數為已知，設此數目為m和n。則嚙合過程中必然經歷m對齒嚙合→n對齒嚙合和n對齒嚙合→m對齒嚙合這樣的過渡狀態。設m＜n，則前一種情況就是有齒對嚙入而無齒對嚙出，后一種情況就是有齒對嚙出而無齒對嚙入。無論在哪一種過渡狀態都存在變形的不穩定狀態，嚙入的過程中，嚙入齒對經歷了從無變形到最大變形的變形初始階段，嚙出齒對經歷了從最大變形到無變形的變形恢復階段。

3.4.5.1 過渡狀態的彈性共軛曲面嚙合基本方程

在過渡狀態都不為零，因此對嚙入和嚙出齒面，嚙合基本方程為

3.4.5.2 過渡狀態彈性共軛曲面分析

1.嚙入過程

在嚙入過程中，嚙入齒面經歷了從無變形到最大變形的過程。在嚙入的最初瞬時，，（3-4-10）式成為

（3-4-11）的形式與（3-4-8）的形式相同，但由于所處的受力變形狀態不同，二者是有差別的。（3-4-8）式的曲面參考點徑矢為r_d，它表示處于最大變形狀態下的參考點徑矢，該點的彈性共軛曲面點為r_d+δ·n₀。而（3-4-11）式的曲面參考點徑矢r，它表示處于無變形狀態下的參考點徑矢，即它就是該瞬時的彈性共軛點。很顯然，嚙入瞬時的共軛接觸點少了δ·n₀一項。通常嚙入過程從主動輪齒根與從動輪齒頂接觸開始，傳統的齒廓修形方法認為應該在齒頂和齒根修形。這里從彈性共軛曲面理論方面定性地證明了傳統的齒廓修形位置的正確性。

2.嚙出過程

在嚙出過程中，嚙出齒面經歷了從最大變形到無變形的變形恢復過程，其過程為嚙入過程的逆過程，其機理與嚙入過程相似。當嚙出齒對運動到主動輪和被動輪的齒距不等于變形基本齒面的節距位置，嚙合過程就開始了。在變形的恢復開始瞬時，仍處于變形最大的嚙合齒對的彈性共軛曲面要根據當前瞬時的載荷分配進行計算，這與嚙入的情況是相同的。在嚙出的最后一刻，由于，此時的情況與嚙入的最初瞬時相同。

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